一、锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法（论文文献综述）
张建中,潘军,徐耀兵[1]（2018）在《现行标准中机炉参数系列匹配优化问题探讨》文中研究表明基于适应当前节能降耗优化主机参数的需要,本文从工程实践及国内/国际文献比照角度,对现行火电行业标准中关于机炉参数匹配提出了优化方法。按照优化方法计算,大型机组的主蒸汽压降可控制在3.5%以内,中小型机组在5%以内。将计算结果与部分机组的运行参数对比,吻合度较好。本文提出的优化方法,可有效地降低给水泵能耗,提高机组经济性,为主机制造厂及设计院提供了理论依据。
樊晋元[2]（2017）在《700℃超超临界锅炉的参数设计与过程特性研究》文中研究指明36MPa/700℃/720℃超超临界机组的热效率可达到50%以上,供电煤耗可降低到250g/（kW·h）,是火电机组的发展目标。由于蒸汽参数提高幅度较大,锅炉汽水系统中工质的热物理特性发生巨大变化,故而不能照搬现役机组的设计技术。本论文根据热力学和传热学理论,在研究600℃超超临界锅炉汽水系统参数和运行实际问题的基础上,研究了 700℃超超临界锅炉设计的几个新问题。主要内容包括:1)研究了水冷壁参数设计和中间点温度设计以及传热恶化计算方法。对4个变负荷工况和3个变煤质工况下的水冷壁热负荷分布以及传热特性进行了计算分析。结果表明,在额定负荷时,700℃级超超临界锅炉水冷壁出口工质温度的设计值应为450℃～460℃,选材为T92钢管,仅需布置一段水冷壁。在本文设计参数下,水冷壁管内工质在57%负荷左右处于临界压力区,仍有较高的安全裕度;但煤质变化对水冷壁出口工质比焓的变化影响增大。由于压力提高1OMPa,工质热物性的变化较大,水冷壁对热偏差更为敏感,需要精确控制水冷壁热负荷和热偏差。2)对700℃超超临界锅炉过热器和再热器系统进行了 2种方案（无烟气再循环和有烟气再循环）的设计和计算;分析了炉膛设计计算方法中的若干重要问题;根据工质热物理特性,对过热器和再热器受热面的传热特性进行了机理分析。结果表明,700℃超超临界锅炉的参数提高后,高温过热器和高温再热器的传热系数有所提高,但传热温差降低使传热量减少;采用烟气再循环调节汽温时,有较好的调节效果,但受热面的传热温差降低,需要增加过热器和再热器受热面。3)研究了低氧燃烧高效炉型的技术方案,针对大型锅炉单只燃烧器燃烧热负荷不均匀导致的炉内热偏差扩大、单个燃烧器燃烧不稳定、燃烧效率下降、局部NOx生成量较大等问题进行了理论分析。4)为便于分析煤质变化对700℃超超临界锅炉运行特性的影响,基于燃烧学理论与现代研究的新成果,研究了国内电厂燃用的176个动力煤的着火特性、稳燃特性和燃尽特性的宏观规律,建立了煤粉的着火温度和着火热计算模型。5)提出了几个新方法:垂直管屏水冷壁进口处安装的新型子午线形节流圈技术,可解决现用节流圈容易沉积氧化铁而致堵管的问题,并降低节流圈的阻力损失;超临界压力下水冷壁传热恶化的函数化计算新方法;解决全负荷变压运行过程中蒸发吸热量与过热吸热量不平衡,防止屏式过热器低负荷超温的方法;通过输粉管煤粉流量调平和二次风优化分配,实现大型煤粉锅炉低氧高效燃烧、低NOx排放以及低热偏差的新思路;用煤粉的着火温度和着火热模型分辨煤质易燃性与稳燃性的函数分析新方法。
王晨[3]（2016）在《煤气余热电厂主蒸汽管道设计及优化研究》文中研究说明钢铁工业利用富裕煤气余热发电是我国节能中长期专项规划中的重点领域之一。但由于煤气燃料的特殊性,对蒸汽管道的设计提出了更高要求。因此,本文以某钢铁公司新建的煤气综合利用电厂为对象,研究主蒸汽管道的设计与优化。根据该钢铁公司煤气的产量与利用情况,参考相关标准和规范,确定主蒸汽管道的设计压力为9.81MPa,设计温度为545℃,材质为12Cr1MoV。依据主蒸汽管的推荐流速,考虑过热器出口的管道规格,主蒸汽管道规格选为Φ194×18 mm。以硅酸铝棉为保温材料,保温层厚度为200mm。综合考虑管道强度、刚度和旧管道规范,管道支架的最大设计间距应不大于5.7m。并分析了管道支吊架的型式。从管道布置的简洁流畅性、支吊架的生根位置、支吊架的使用数量等角度出发,提出了四种主蒸汽管道的初步设计方案。采用AUTOPSA软件,通过SUS工况一次应力校核工况计算得到最大一次应力值,EXP二次应力校核工况计算得到最大二次应力值,OPE运行工况计算得到管道端点推力及推力矩值,EXP热膨胀工况计算得到弹簧支吊架节点热位移,并对这些影响管道安全性的因素进行分析。同时分析了压降、主蒸汽管道投资及运行费用等影响管道经济性的因素。采用层次分析法确定了投资成本、压降、运行维护费用、应力、作用在管系上的力和力矩等主蒸汽管道影响因素的评价指标。建立层次结构模型,构造两两判断矩阵,并进行了层次单排序及总排序的一致性检验,最终得到主汽管道评价指标体系的权重值。最后构造模糊关系矩阵,运用模糊综合评价法对四种初步设计方案进行综合评价。计算分析得到方案一的从优隶属度最高,权重值为0.8518,其次是方案四,权重值为0.7225,方案三最差,权重值为0.6515。虽然方案一的管道布置简洁流畅、管件数量少,而且从优隶属度最高,但是架设在管道上的支吊架缺少在钢结构上的生根位置,达不到预期的强度要求,无法保证管道的正常运行。因此在实际工程中,不应单纯考虑管道布置简洁流畅,而应结合现场实际,保证管道及系统安全可靠的运行。综上所述,本工程最终选择方案四作为施工方案,并进行了主蒸汽管道的具体布置。
孔伟涛[4]（2015）在《船用冷凝器管束流致振动实验研究》文中进行了进一步梳理管壳式冷凝器作为船舶蒸汽动力系统的重要设备,对于船舶的安全稳定运行起着非常重要的作用。管束的流致振动以及循环水侧的流噪声对于冷凝器甚至整个系统的正常运行起着非常重要的作用。目前冷凝器的主要失效形式是热冷流体流动所致的管束流致振动引起的破坏,导致冷却管破裂。冷却管破损后可能导致内外流体沟通,壳程流体被污染,导致重大的损失。冷凝器循环水侧流噪声过大,可能会加剧管束的流致振动并影响船员的工作环境和工作效率。因此有必要研究管束的流致振动和循环水侧的流噪声。本文主要从实验角度研究流致振动、冷流体侧的声压脉动以及二者之间的耦合情况。主要由三个实验组成,即单管流致振动试验、冷凝器管束模拟件实验和冷凝器处于蒸汽动力系统中的实际测试实验。第一个两端固支的弹性管实验验证了漩涡脱落的“锁定现象”,发现了漩涡脱落和紊流抖振对于管内流噪声的不同影响以及管内流噪声的主要影响因素。管束实验通过设计的冷凝器管束模拟件,研究在典型冷凝器管束排列情况下流体流速、声源特性等因素对于模拟件的管束流致振动情况和进出口水室内的声压脉动情况的影响,实验发现,流致振动引起的管内的声压脉动具有“不对称性”,并且声共振会对管束阻力方向产生一个动态的声致作用力。为了满足实验测试的需要,搭建了蒸汽动力系统试验台。本文给出了搭建该试验台的过程中涉及到的蒸汽动力系统设备的热力设计和选型、管路阻力计算、疏水设计、管路系统减振降噪设计、测量系统设计等方案方法以及蒸汽动力系统试验台施工建造过程中遇到的一些具体问题的解决办法。调试运行结果表明,虽然实验台仍然存在一些不足之处,但能够满足冷凝器测试的各项要求。测试结果表明,乏汽所激起的流致振动具有中高频特点,引起的管内的声压脉动仍然具有“不对称性”。
张淑侠,魏承君[5]（2012）在《主蒸汽管道管径优化分析》文中认为分析了新蒸汽和再热蒸汽压降对机组热经济性影响的大小,指出了主蒸汽管道管径优化的方向,介绍了辅助进行管径优化的2个软件,并给出了300MW级超临界空冷机组主蒸汽管道优化的结果。
张建中[6]（2004）在《机炉压降规范及主蒸汽管道匹配准则的讨论》文中进行了进一步梳理在综述火电厂机炉蒸汽初参数匹配规范现状和实践的基础上,讨论了机炉压降与主蒸汽管道压降两者涵义的差异,并借助简化的主蒸汽管道阻力计算方程,提出了与机炉压降相匹配的主蒸汽管道管径尺寸或流速核算准则.
张建中[7]（2003）在《锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法》文中研究表明设计火电机组时 ,应确定锅炉出口参数与“机炉压降”的关系 ,“机炉压降”与“主蒸汽管道压降”的关系及它们与管径匹配的计算方法。在进行“机炉压降”与主蒸汽管道匹配时 ,应按“机炉压降”值限定主蒸汽管道流速上限并确定与“机炉压降”值相匹配的主蒸汽管道上限流速。采用单管制的 2 0 0MW及以上大容量机组主蒸汽管道的推荐流速一般取 6 0m/s。对 12 5～ 30 0MW的亚临界机组 ,或 6 0 0MW机组 ,采用双管制时 ,其与 5 %“机炉压降”匹配的允许蒸汽流速不宜超过 5 5m/s。
张建中[8]（2003）在《锅炉出口参数、机炉压降和主蒸汽管道压降计算的规范化问题》文中研究指明对锅炉出口参数、机炉压降及主蒸汽管道压降计算规范的现状、存在的问题进行了分析讨论,并提出了改进建议。
二、锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法（论文提纲范文）
（1）现行标准中机炉参数系列匹配优化问题探讨（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 300 MW以上再热机组规范优化问题 |
| 3 热电联产项目规范优化问题 |
| 4 机炉压降偏大的历史原因 |
| 5 机炉压降优化的理论依据 |
| 6 机炉压降优化的实践 |
| 6 1大中型再热机组 |
| 6 2燃气轮机联合循环及中小型机组 |
| 7 对行业标准修订及完善建议 |
（2）700℃超超临界锅炉的参数设计与过程特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外的研究现状 |
| 1.3 研发700℃级超超临界锅炉需要研究的新问题 |
| 1.4 本论文的研究内容 |
| 第2章 700℃超超临界锅炉汽水热物性与基本参数 |
| 2.1 汽水参数与比焓关系的热力学分析 |
| 2.1.1 水蒸汽比焓随压力和温度变化的热力学分析 |
| 2.1.2 40MPa、700℃范围内水和蒸汽比焓的变化特点 |
| 2.2 蒸汽比焓随温度和压力变化的三维图形 |
| 2.3 汽轮发电机组的功率与蒸汽流量的计算方法 |
| 2.4 700℃级1200MW超超临界机组的蒸汽流量 |
| 2.4.1 汽轮机各缸效率与功率 |
| 2.4.2 蒸汽流量与机组功率的定量关系 |
| 2.5 700℃超临界机组全负荷变压运行与汽水压力 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 700℃超超临界锅炉水冷壁参数设计 |
| 3.1 水冷壁参数设计的理论基础 |
| 3.1.1 600℃超超临界锅炉水冷壁参数设计的理论依据 |
| 3.1.2 600℃超超临界锅炉水冷壁运行的主要问题 |
| 3.1.3 700℃超超临界锅炉水冷壁参数设计的理论依据 |
| 3.2 中间点温度设计的理论依据 |
| 3.2.1 全负荷变压运行对中间点温度的设计要求 |
| 3.2.2 700℃超超临界锅炉的中间点温度设计方案 |
| 3.3 计算超临界压力水冷壁传热恶化的拟合函数 |
| 3.3.1 超临界压力水冷壁传热恶化的校验方法 |
| 3.3.2 放热系数比A的三维拟合函数关系 |
| 3.3.3 水冷壁热不均系数与热偏差计算新方法 |
| 3.4 700℃超超临界锅炉的水冷壁参数设计与计算分析 |
| 3.4.1 水冷壁参数的设计 |
| 3.4.2 变负荷和煤质时水冷壁参数的计算分析 |
| 3.5 一种超超临界锅炉垂直管屏水冷壁的子午线形节流圈 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 700℃超超临界锅炉的炉型与蒸汽参数设计 |
| 4.1 炉膛辐射换热计算方法的分析 |
| 4.1.1 本文采用的计算方法及其主要特点 |
| 4.1.2 烟气各组分辐射减弱系数的计算方法分析 |
| 4.1.3 M值的修正方法与布格尔准则数的分析 |
| 4.2 700℃超临界锅炉蒸汽系统的参数设计 |
| 4.3 700℃超超临界锅炉炉型初步设计 |
| 4.3.1 大型锅炉的炉型特点比较 |
| 4.3.2 本文的炉型选择与汽水系统布置方案 |
| 4.4 700℃超超临界锅炉受热面的设计计算 |
| 4.4.1 受热面的设计计算与传热特性分析 |
| 4.4.2 有烟气再循环的设计计算与传热特性分析 |
| 4.4.3 屏式过热器蒸汽参数的优化设计 |
| 4.5 汽水系统的热量分配模型 |
| 4.6 煤粉锅炉低氧燃烧的必要性与必要条件 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 动力煤燃烧特性分辨指数的改进模型 |
| 5.1 动力煤燃烧特性宏观规律的函数化研究 |
| 5.1.1 动力煤的元素分布特征 |
| 5.1.2 动力煤的着火温度的分布特征 |
| 5.1.3 动力煤的着火热的分布特征 |
| 5.1.4 动力煤燃尽特性分辨指数 |
| 5.2 动力煤烟气参数对炉膛辐射传热的影响 |
| 5.2.1 影响动力煤烟气参数的主要因素 |
| 5.2.2 动力煤烟气辐射放热量的分布规律 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 本论文的主要创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（3）煤气余热电厂主蒸汽管道设计及优化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文主要工作 |
| 第2章 主汽系统管道模型的设计 |
| 2.1 煤气利用概况 |
| 2.2 主汽系统管系设计 |
| 2.2.1 设计参数选取 |
| 2.2.2 管系材料选取 |
| 2.2.3 管道规格计算 |
| 2.2.4 保温层厚度计算 |
| 2.3 管系支吊架设计 |
| 2.3.1 支吊架间距计算 |
| 2.3.2 支吊架型式选择 |
| 2.4 主蒸汽管道图 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 主汽管道的模拟及应力分析 |
| 3.1 方案集的应力计算 |
| 3.1.1 AUTOPSA软件载荷工况的建立及输出文件的组合 |
| 3.1.2 应力计算结果分析 |
| 3.2 影响管道优化设计的主要因素 |
| 3.2.1 影响管道安全性因素 |
| 3.2.2 影响管道经济性因素 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 管道设计方案的模糊综合评价 |
| 4.1 模糊综合评价运用于管道优化评测的原理 |
| 4.2 确立评价指标体系 |
| 4.3 确定评价体系指标权重 |
| 4.3.1 建立层次结构模型 |
| 4.3.2 对同层次指标构造两两判断矩阵 |
| 4.3.3 层次单排序及一致性检验 |
| 4.3.4 层次总排序及一致性检验 |
| 4.4 构造模糊关系矩阵 |
| 4.5 模糊综合评价结果分析 |
| 4.6 实际主蒸汽管道布置图 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
（4）船用冷凝器管束流致振动实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景及意义 |
| 1.2 管束流致振动 |
| 1.2.1 漩涡脱落 |
| 1.2.2 紊流抖振 |
| 1.2.3 声共鸣 |
| 1.2.4 流体弹性不稳定 |
| 1.3 管道流噪声 |
| 1.4 研究冷凝器管束流致振动的方法 |
| 1.5 论文的主要工作 |
| 第2章 蒸汽动力系统试验台方案设计 |
| 2.1 冷凝器方案设计 |
| 2.1.1 设计输入 |
| 2.1.2 有效管长计算 |
| 2.1.3 换热面积计算 |
| 2.1.4 旁排工况设计 |
| 2.1.5 冷却水管路阻力计算 |
| 2.1.6 管束排布设计 |
| 2.1.7 凝结水泵汽蚀解决方案 |
| 2.2 锅炉选型与校核 |
| 2.3 汽轮机系统选型校核 |
| 2.3.1 汽轮机的热力设计和选型 |
| 2.3.2 汽轮机耗功设备方案 |
| 2.3.3 冷油器的选型 |
| 2.4 试验台架布置与优化设计 |
| 2.4.1 疏水方案设计 |
| 2.4.2 试验系统水源设计 |
| 2.4.3 测试管段优化设计 |
| 2.4.4 试验系统运行设计 |
| 2.5 测量系统设计 |
| 2.5.1 流致振动试验采集系统 |
| 2.5.2 试验系统仪器仪表安装校准 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 单管流致振动机理实验研究 |
| 3.1 试验系统 |
| 3.2 敲击试验 |
| 3.3 实验数据与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 管束模拟实验研究 |
| 4.1 试验台架设计 |
| 4.1.1 冷凝器模拟件设计 |
| 4.2 试验系统设计 |
| 4.3 试验测量与结果分析 |
| 4.3.1 模态试验 |
| 4.3.2 管束实验 |
| 4.3.3 放声试验 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 蒸汽动力系统冷凝器实验结果及分析 |
| 5.1 冷凝管敲击测试 |
| 5.2 声压测点处模态测试 |
| 5.3 上下游声压级有无蒸汽对比 |
| 5.4 冷凝管振动有无蒸汽对比 |
| 5.5 管道测点加速度有无蒸汽对比 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论与建议 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（5）主蒸汽管道管径优化分析（论文提纲范文）
| 0 前 言 |
| 1 管径优化的理论分析 |
| 1.1 压降对运行费用的影响 |
| 1.2 压降变化与初投资的关系 |
| 1.3 主蒸汽系统优化方程 |
| 2 计算机辅助管径优化 |
| 3 结 语 |
（6）机炉压降规范及主蒸汽管道匹配准则的讨论（论文提纲范文）
| 1 出口参数及压降规范现状 |
| 1.1 锅炉出口参数与机炉压降的关系 |
| 1.2 机炉压降定值的现行规范 |
| 2 机炉压降和主蒸汽管道压降的科学规范化问题 |
| 2.1 机炉压降与主蒸汽管道压降涵义的分析 |
| 2.2 机炉压降及主蒸汽管道压降的表达式 |
| 1 机炉间的静压降ΔPB.T |
| 2 主蒸汽管道的静压降ΔPMS |
| 3 主蒸汽管道的全压降ΔPMS.t |
| 4 机炉全压降ΔPB.T.t |
| 2.3 采用静压降表达式存在的问题 |
| 2.4 机炉压降及主蒸汽管道压降定值偏差所引起的能耗转移问题 |
| 2.4.1 以主蒸汽管道静压降作为机炉压降时的能耗转移 |
| 2.4.2 利用测点动静压转换效应来降低管道静压降时的能耗转移 |
| 3 主蒸汽管道阻力计算方法中存在的一些问题 |
| 3.1 阻力计算公式的选择 |
| 3.2 主蒸汽管道阻力计算实用公式的推导 |
| 3.3 主蒸汽管道阻力实用计算公式的应用 |
| 4 主蒸汽管道与机炉压降匹配校核计算准则 |
| 4.1 机炉压降限定的主蒸汽管道流速上限核算公式 |
| 4.2 主蒸汽管道上限流速的典型数据曲线 |
| 5 结 论 |
（7）锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法（论文提纲范文）
| 1 锅炉出口参数及“机炉压降”定值准则 |
| 1.1 锅炉出口参数与“机炉压降”的关系 |
| 1.2 “机炉压降”的定值准则 |
| 1.3 “机炉压降”实际运行值与额定值的比较 |
| 2 “机炉压降”和“主蒸汽管压降”规范化 |
| 2.1 “机炉压降”和“主蒸汽管压降”的含义 |
| 2.2 “机炉压降”及“主蒸汽管道压降”的表达式 |
| 2.2.1 机炉间静压降ΔPb, t |
| 2.2.2 主蒸汽管道静压降ΔPms |
| 2.2.3 主蒸汽管道全压降ΔPms, t |
| 2.2.4 机炉全压降ΔPbt, t |
| 2.3 采用静压降式存在的问题 |
| 2.4 “机炉压降”及“主蒸汽管压降”偏差引起能耗转移 |
| 2.4.1 主蒸汽管道静压降作为“机炉压降” |
| 2.4.2 用动静压转换效应来降低主蒸汽管静压 |
| 3 主蒸汽管道阻力计算中的一些问题 |
| 3.1 阻力计算公式的选择 |
| 3.2 主蒸汽管道阻力的简易、实用校核公式 |
| 3.2.1 简易、实用校核公式的推导 |
| 3.2.2 主蒸汽管道阻力实用校核公式的应用3.2.2.1 用以判断“机炉压降”值的合理性 |
| 4 “机炉压降”匹配主蒸汽管道校核准则 |
| 4.1 按“机炉压降”值限定的主蒸汽管道流速上限 |
| 4.2 与“机炉压降”匹配的主蒸汽管道上限流速 |
| 5 结论 |
四、锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法（论文参考文献）
- [1]现行标准中机炉参数系列匹配优化问题探讨[J]. 张建中,潘军,徐耀兵. 电力勘测设计, 2018(10)
- [2]700℃超超临界锅炉的参数设计与过程特性研究[D]. 樊晋元. 华北电力大学(北京), 2017(02)
- [3]煤气余热电厂主蒸汽管道设计及优化研究[D]. 王晨. 华北电力大学, 2016(03)
- [4]船用冷凝器管束流致振动实验研究[D]. 孔伟涛. 哈尔滨工程大学, 2015(07)
- [5]主蒸汽管道管径优化分析[J]. 张淑侠,魏承君. 锅炉技术, 2012(04)
- [6]机炉压降规范及主蒸汽管道匹配准则的讨论[J]. 张建中. 上海电力学院学报, 2004(01)
- [7]锅炉出口参数、“机炉压降”定值和“主蒸汽管道压降”与管径匹配的计算方法[J]. 张建中. 电力建设, 2003(12)
- [8]锅炉出口参数、机炉压降和主蒸汽管道压降计算的规范化问题[J]. 张建中. 电力标准化与计量, 2003(01)