一、火焰矫正法在桥式起重机整形中的应用（论文文献综述）
陈贤[1]（2019）在《试析桥门式起重机械维护检修常见故障分析及解决对策》文中指出桥门式起重机在生产生活中的应用较为广泛,很容易在运行期间出现机械故障,需要受到相关单位的重视。基于此,本文将桥门式起重机作为研究对象,介绍了桥门式起重机的结构,然后指出了维护检修中常见的故障及相应的解决对策,以期为相关单位安全可靠地应用桥门式起重机提供帮助。
王鹏[2]（2018）在《方形法兰—板壳结构焊接变形控制研究》文中进行了进一步梳理焊接变形始终是在实际生产过程中所必须面临的问题,特别是某些尺寸大、连接壁板板厚尺寸相对较小而导致整体刚度较低的复杂结构,在焊接过程中受到不均匀加热和冷却、各区域不协调的塑性变形的驱动下最终容易形成较大的残余变形,变形量较大会影响到后续的装配精度,通常需要焊后变形矫正。因此焊接变形是焊接结构中的重点研究内容。本文针对由材质为Q235A钢板所构成的某大型容器升高座方形法兰-板壳结构在生产加工过程中所遇到的实际变形情况进行分析。并采用MSC.Marc有限元模拟软件对该结构的焊接过程进行了仿真计算,研究了该类结构焊接变形的性质及发生机理,考察了焊接顺序对方形法兰焊接变形的影响。在此基础上对方形法兰盘表面平面度指标最小的情况,施加不同的火焰矫正方案,考察矫正后方形法兰盘表面平面度指标。研究发现:1.有限元模拟结果表明,方形法兰-板壳结构的焊接变形是由法兰盘与立向壁板之间的角变形和结构整体的向上凸起挠曲变形共同作用的结果。前者由角焊缝表面和焊根焊后横向收缩量的差异引起,在法兰长度方向上角变形角度约为1.32°,对应立向壁板最大水平位移值为3.5 mm、宽度方向上角变形角度约为0.97°,对应立向壁板最大水平位移值为2.6 mm。而后者则与角焊缝位于中性轴的一侧、焊后焊缝区纵向收缩产生偏心力矩直接相关,法兰盘平面度6.1 mm。焊后残余应力分布主要集中在焊缝及近缝区域,其中最大残余应力值大约为334 MPa,略高于材料常温状态下屈服强度值。模拟结果与实际生产加工情况一致性较高,因此作为后续优化方案的参照。2.各种优化焊接顺序方案均对方形法兰盘表面平面度指标以及法兰角变形量产生不同程度的影响:其中,法兰由宽度中心焊至长度中心的对称焊,角变形角度最小,长度方向上约为0.29°,对应立向壁板最大水平位移值为0.8 mm、宽度方向上约为0.37°,对应立向壁板最大水平位移值为1.0 mm,但法兰平面度指标最差,约为3.22 mm;而由长度中心焊至宽度中心的对称焊,角变形角度最大,长度方向上约为1.6°,对应立向壁板最大水平位移值为4.3 mm、宽度方向上约为0.74°,对应立向壁板最大水平位移值为2.0 mm,但法兰平面度指标最优,约为1.75 mm;由法兰直角位置分别焊至长度/宽度中心与宽度/长度中心的对称焊,角变形角度和法兰平面度指标均居于前两者之间。从方形法兰盘表面平面度指标最小的角度考虑,确定焊接顺序为由法兰长度中心焊至宽度中心的对称焊,在此基础上进行后续火焰矫正。3.在方形法兰-板壳结构的焊缝背侧施加与焊缝宽度相同的火焰进行矫正,采用由长度中心至宽度中心的加热顺序,加热速度为5.0 mm/s、过程温度约为700±20℃,角变形角度有着显着的减小。在方形法兰长度方向上角变形角度约减小到1.37°,对应立向壁板最大水平位移值减小到3.8 mm、在宽度方向角变形角度基本完全矫正,约减小到0.07°,对应立向壁板最大水平位移值减小到0.2 mm。4.在方形法兰宽度方向的厚度平面上,采用由下向上加热的顺序,加热速度为1.0 mm/s、过程温度约为850±30℃。结果显示:方形法兰盘表面平面度降至约1.14 mm,同原始变形情况相比平面度降低约81.3%。在方形法兰-板壳结构焊缝对角处,施加与对角宽度相同的火焰进行矫正,采用由长度中心至宽度中心加热顺序,加热速度为5.0 mm/s,过程平均温度约为700±50℃,矫正后法兰盘表面平面度降至约1.12 mm,同原始变形情况相比平面度降低约82%。根据模拟结果,达到了平面度降低60%的预期目标,最终确定方形法兰-板壳结构的建议性焊接工艺方案,通过实际生产加工进行验证校核。
李志栋[3]（2017）在《天车因超载和不合理的使用损坏原因与维护建议》文中研究指明天车是桥架在高架轨道上运行的一种桥式起重机,其机械系统主要由桥架、装有升降机构和运行机构的小车、大车运行机构组成。近几年,天车被广泛应用于冶金行业中,对于各种物料的起重、运输、装卸、安装以及人员运输都起到了至关重要的作用。但是在实际的应用过程中,天车因超载和不合理的使用会导致主梁变形,影响正常使用,阻碍了冶金行业的顺利发展。因此,对造成天车损坏的原因进行详细的分析和讨论,采取一些维护措施,以保证天车的设备完好无损和安全运行。
石希[4]（2016）在《吊车运行导致的钢结构厂房振动分析及维护策略》文中研究表明在实际生产活动中,由于吊车循环往复的开行导致工业厂房的吊车梁系统经常会出现啃轨问题,此外,吊车司机在操作吊车的过程中存在很大的随意性,有时就会出现刹车过猛的情况,不仅会加剧啃轨问题,另一方面对厂房整体结构造成很大的振动,严重时甚至会造成厂房结构或构件的损坏,带来比较严重的后果。如何对吊车的开行状态进行限制,以及如何从根本上解决吊车梁系统的啃轨现象并对其加以维护是几个亟待解决的问题。本文首先具体研究了桥式起重机的啃轨问题,明确了桥式起重机啃轨的概念、现象以及危害,对啃轨现象进行了观察与分类,分别分析了每种类型的啃轨问题产生的原因,进而提出了相应的解决方案。然后以武钢A6-A8工作制主体厂房为研究对象,采用美国ANSYS公司研制的大型通用有限元分析软件来对该厂房进行计算机仿真分析,按照厂方提供的设计图纸,在尽量按照真实情况建立模型的前提下,适当简化,选取合适的单元类型和网格划分精度,综合考虑多种荷载工况,进行移动吊车荷载作用下结构的振动分析,最终得到厂房顶点的位移时程曲线,并对得到的结果进行了具体分析,对照《钢结构设计规范》相关条款验证了一条计算起重机械制动行程经验公式的合理性。本文最后对以上内容进行了一些简单的总结,然后根据研究结果,参考相关文献之后,编制出了一套桥式起重机的安全技术及维护策略作为起重机械的操作者和工业厂房的管理者在实际生产活动中的参考,并列举了本文的一些不足,对于这些问题给出了自己的看法与展望。
夏魁[5]（2016）在《试论桥式起重机的常见故障与维修保养》文中提出在我国社会和经济不断发展的条件下,桥式起重机的社会生产需求正在不断增加,其使用范围也越来越大。大型仓库以及料场调运物料的时候,主要应用的就是桥式起重机。桥式起重机组成结构十分复杂,同时种类也比较多,在实际工作中必须坚持安全第一以及预防为主应用原则,所以工作人员在实际工作中,应该重视起重机的保养以及日常维护工作,及时发现其产生的故障,同时立即采取整改措施,从而提高起重机运行安全性和稳定性,进一步提升起重机的使用效能。本文主要对桥式起重机产生的常见故障以及有效的维修保养进行分析探讨,提出笔者的思考和建议,仅供参考。
汪奇兵[6]（2016）在《Invar钢激光-MIG复合焊接熔池流场形态研究》文中提出Invar钢模具在当前飞机复合材料结构热压成形过程中得以广泛应用,其国产化面临的主要问题是大厚度Invar钢焊接成型问题。本文基于一定的实验,结合数值模拟,研究Invar模具钢激光-MIG复合焊熔池流场形态。首先,开展5mm厚Invar钢激光-MIG复合焊接工艺研究,观察其焊接接头宏观形貌,发现激光-MIG复合焊缝整体呈现漏斗形状。通过设计19.05mm厚Invar钢三组激光-MIG复合焊实验,分析焊接接头不同区域的组织形态,中心到母材的金相是由细小等轴晶到柱状晶,再到比母材粗大的晶粒。研究焊缝形貌,初步摸索出稳定的焊接工艺,发现随着焊接激光功率或焊接电流的增加,焊缝硬度分布越均匀。其次,针对5mm厚Invar钢平板对接接头,研究Invar钢激光-MIG复合焊模拟过程中热源模型的构建,通过对比模拟和实验,发现高斯旋转体热源和双椭球热源模模拟结果只与焊缝局部区域有一定的吻合性。然而,采用高斯旋转体热源和双椭球热源组合成得新热源模型,模拟的熔池形态能很好地匹配实际焊接后的焊缝区域。最后,针对模具结构19.05mm厚Invar钢激光-MIG复合多层焊,采用有限元数值模拟的方法,基于本文设计的组合热源,开展焊接熔池流场仿真与流程形态分析研究。研究表明,熔池流场速度值较小,熔池流动性差,难以将产生的气体及时带动逸出,从而产生气孔;激光-MIG复合焊中流场速度越大所得的焊缝的硬度均匀性越好,且熔池流场的速度值大小对焊缝硬度值最大值影响较小。本文针对Invar模具钢激光-MIG多层复合焊接工艺,采用实验研究与仿真分析相结合的方式,开展了熔池流场形态、流场对组织影响的研究,初步探索了该种材料和工艺的热场流场机理,为Invar钢激光-MIG复合焊焊接工艺研究奠定了基础。
刘扬[7]（2015）在《民机Invar模具钢MIG自动焊接工艺研究》文中进行了进一步梳理复合材料因具有高比强度、优良疲劳性能等特点而在航空制造领域得到了越来越广泛的应用,复合材料构件在由高温成型后恢复到室温工况环境的加工制造过程中会产生不可控的变形,而该变形能够通过采用Invar钢模具作为其成型模具进行有效控制。大型民用客机复合材料构件成型Invar钢模具通常采用传统手工电弧焊接方法进行制造,焊接效率低、质量不稳定并且对焊接技术工人的要求较高。本文采用实验与仿真相结合的方法,系统研究了Invar模具钢自动焊接相关问题,完成了Invar模具钢焊接性分析、机器人焊接路径规划以及Invar钢试片件自动焊接工艺的优化。首先,在Invar钢焊接工艺探索试验的基础上开展了其焊接性分析,并使用能谱分析方法进行了Invar钢焊接气孔成因分析,结果表明Invar钢焊接气孔主要为CO气孔,应采用惰性气体保护焊;此外通过对比不同角度坡口焊接变形结果,发现60°坡口能兼顾促进Invar钢熔融金属流动与浸润的同时控制焊接变形。其次,采用正交试验法对机器人自动焊接过程中工艺参数对焊缝成形的影响进行了分析,并在此基础上开展了Invar钢厚板多层多道摆动焊接路径规划,完成其填充策略设计的同时建立了焊枪位姿与摆动摆幅同焊缝成形的定量关系,并通过焊接试验予以验证,此外还发现Invar钢机器人自动摆动焊接过程中采用三角形摆动并在幅点设置0.1s停留时间能够获得最佳焊缝成形。最后,建立了Invar钢焊接过程数值模拟有限元模型,建立材料计算模型的同时采用熔池形貌与焊接变形校核的方法确定了其热源模型参数,并在此基础上开展了Invar钢19.05mm厚板焊接工艺优化有限元分析,结果表明五层十五道的填充方式下Invar钢试片件焊后具有最小的焊接等效应力与焊接变形,同时在此基础上综合采用从两边向中间的焊道顺序规划与交替焊接的焊层顺序选择能降低12.2%的焊接变形,进而开展了反变形法控制焊接变形的工艺研究,获得了质量良好的焊接试件。本文针对Invar模具钢采用实验研究与仿真分析相结合的技术路线,从缺陷控制、焊接路径规划以及焊接工艺优化等方面完成了试片级Invar钢焊件自动焊接工艺的研究,有效控制焊接变形的同时提高了生产效率,为其模具自动焊接制造工艺的研究奠定了基础。
朱庆[8]（2013）在《100t/38m公路桥梁架设用门式起重机结构优化设计及其主梁下挠变形的研究》文中研究说明本文以100t/38m公路桥梁架设用门式起重机为研究对象，根据门式起重机的用途对其进行结构设计分析，确定了起重机钢结构各部分参数。利用有限元分析软件ANSYS对门式起重机结构进行静力学和模态分析。分析结果表明该起重机满足静强度、刚度和动态刚度设计要求，且局部强度还有富余，可以进行适当的优化。以门式起重机整机重量最轻为目标函数，以主梁截面尺寸为优化设计变量，强度、刚度为约束条件，利用有限元分析软件ANSYS对主梁截面尺寸进行优化设计，重量降低了12.8%，效果是很明显的。利用研究分析平台ANSYS Workbench进行优化，可在响应点处观察参数的灵敏度，反映设计点对输出参数的敏感性大小，可知下盖板对门式起重机主梁的挠度和应力影响较大，为起重机设计人员和生产厂家提供参考。将优化后的数值圆整后重新在ANSYS中建模分析，可知仍然满足结构强度、静刚度及动态刚度要求。另外，因为此类起重机主要在野外工作，受风力影响较大，要注意风向对门式起重机的影响，在安装使用时，不要使同一侧主梁始终在迎风侧，尽量使双侧主梁交替迎风，提高整机使用性能和寿命。最后，通过分析门式起重机主梁下挠变形引起的一系列影响，介绍目前解决此类问题方法的不足，提出一种新型结构形式消除主梁下挠变形产生的影响，并设计出实现方案，计算得相关参数，利用高级建模仿真平台AMESim对系统进行模拟仿真，达到了预期效果，证明了系统结构的可行性和可靠性。还可以将此系统经过改进应用在半门式起重机中，使其性能得到更充分的利用。此新型结构形式的提出为以后相关研究提供参考。
沈国民[9]（2012）在《桥式起重机预拱曲线的节能设计研究》文中指出起重机械在在现代化生产过程中的应用非常广泛,是不可或缺的辅助工具和工艺设备。桥式起重机作为大型设备,运行时的能量损耗较大。影响能耗的原因很多,主梁的上拱曲线对小车运行的影响是不可忽视的一个。主梁的上拱曲线不仅可以减少运行阻力,还保证了起重机运行的安全和平稳。预制主梁上拱曲线主要通过腹板的曲线下料完成的。影响主梁上拱的因素很多,如自重、吊重、焊接变形等,为保证主梁具有合理上拱,需要得到这些因素下的主梁变形,以确定腹板的下料曲线。采用有限元法分析可以得到比较准确的结果。本文首先从节能和性能方面论述了主梁上拱的重要意义,论述了国内外对主梁上拱度的规定和研究现状,分析了影响主梁上拱曲线各个因素。利用有限元软件hyperwoks对额载时的50/10t典型箱型桥式起重机主梁进行结构分析,以得到无上拱和有上拱主梁在自重和吊重下的挠曲变形和小车运行轨迹,并作了比较；然后通过ABAQUS软件,采用热力耦合技术,选取分段移动串热源,对桥式起重机主梁的焊接进行了数值模拟分析,并与理论计算值进行了比较,有利于指导主梁腹板的曲线下料；由于起重机在运行时的吊重不是固定值,不同的吊重在某一上拱曲线上有不同的能耗,因此通过对起重机吊重概率分布的研究,得到在不同分布时能耗最小的上拱曲线。本文的研究结果对腹板下料提供了很好的参考价值。
郭海燕[10]（2012）在《抓斗桥式双梁起重机主梁的有限元分析与改进》文中认为抓斗桥式双梁起重机被广泛地应用于工业生产的起重作业中,箱型结构的主梁是其重要的部件之一,其强度和刚度要有充分的保证,才能满足实际的生产需求。本文的研究对象为某矿场实际作业的20t桥式双梁起重机的主梁。该起重机的箱型主梁由纵横交错的钢板焊接而成,结构非常复杂。在使用过程中存在主梁变形大的问题,结构显得单薄,需要进行改进,并需要其强度和刚度的理论分析和支持。显而易见,采用经典的材料力学和结构力学来进行分析,将会产生很大的误差。本文采用板梁结合的有限元模型解决了分析难题。确定了动载冲击系数,对该桥式双梁起重机的箱型结构主梁进行了有限元分析,并对其进行了刚度和强度的计算。从其分析的结果可知,有限元分析与实际测量的结果误差率为3.6%,从而可知有限元分析的结果是可靠的。在以上基础上,对主梁进行了计算机有限元仿真加固的四种方案设计,并进行了比较。最佳方案的强度比原梁提高了38.7%,刚度比原梁提高了33.9%。以上所作的工作为该机的改造和加固提供了有益的理论参考。
二、火焰矫正法在桥式起重机整形中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、火焰矫正法在桥式起重机整形中的应用（论文提纲范文）
（1）试析桥门式起重机械维护检修常见故障分析及解决对策（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 桥门式起重机分析 |
| 2 桥门式起重机械维护检修常见故障分析及解决对策 |
| 2.1 起升机构故障及解决对策 |
| 2.2 运行机构故障及解决对策 |
| 2.3 制动器故障及解决对策 |
| 2.4 减速器故障及解决对策 |
| 3 结论 |
（2）方形法兰—板壳结构焊接变形控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 影响焊接结构变形的因素 |
| 1.2.2 焊接变形种类及防控措施 |
| 1.2.3 国外模拟焊接变形及焊后矫形的研究进展 |
| 1.2.4 国内模拟焊接变形及焊后矫形的研究进展 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 第2章 方形法兰-板壳结构焊接过程有限元分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 建立焊接过程模型 |
| 2.2.1 网格划分 |
| 2.2.2 材料特性 |
| 2.2.3 焊接参数 |
| 2.2.4 边界条件 |
| 2.3 焊后残余应力分布及焊接残余变形分析 |
| 2.3.1 残余应力分布结果及分析 |
| 2.3.2 焊接残余变形结果及分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 焊接顺序对方形法兰-板壳结构焊接变形的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限元模型的建立 |
| 3.3 优化方案-改变焊接顺序 |
| 3.3.1 宽度中心至长度中心对称焊顺序 |
| 3.3.2 长度中心至宽度中心对称焊顺序 |
| 3.3.3 法兰拐角焊至长度/宽度中心的对称焊顺序 |
| 3.3.4 法兰拐角焊至宽度/长度中心的对称焊顺序 |
| 3.4 结果比较与分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 方形法兰-板壳结构的火焰矫正 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 角变形火焰矫正过程及结果分析 |
| 4.2.1 有限元模型的建立 |
| 4.2.2 边界条件及火焰矫正参数 |
| 4.2.3 矫正结果及分析 |
| 4.3 法兰盘表面挠曲变形的火焰矫正过程及结果分析 |
| 4.3.1 有限元模型的建立 |
| 4.3.2 方案一边界条件及火焰矫正参数 |
| 4.3.3 火焰矫正方案一结果及分析 |
| 4.3.4 方案二边界条件及火焰矫正参数 |
| 4.3.5 火焰矫正方案二结果及分析 |
| 4.4 焊接工艺方案的制定 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（3）天车因超载和不合理的使用损坏原因与维护建议（论文提纲范文）
| 1 天车因超载和不合理使用的损坏原因 |
| 1.1 磕渣斗的过程 |
| 1.2 大车轮啃道的原因分析 |
| 1.3 小车轮啃道的原因分析 |
| 1.4 造成主梁下挠弯曲变形的原因 |
| 1.5 天车减速机齿轮及轴破坏的原因 |
| 2 天车损坏故障的维护建议 |
| 2.1 大车轮安装要求 |
| 2.2 天车主梁下挠的维护 |
| 2.3 大车车轮啃轨的处理 |
| 2.4 小车车轮啃道的处理 |
| 3 结语 |
（4）吊车运行导致的钢结构厂房振动分析及维护策略（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 国内外研究发展及现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 桥式起重机的啃轨问题 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 桥式起重机啃轨的概念 |
| 2.3 啃轨现象的危害 |
| 2.4 啃轨现象的观察 |
| 2.5 啃轨现象产生的原因 |
| 2.6 啃轨问题的维修与调整 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 基于ANSYS数值仿真的厂房振动分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限单元法 |
| 3.3 通用有限元分析软件简介 |
| 3.4 ANSYS有限元软件简介 |
| 3.5 ANSYS振动分析方法与过程介绍 |
| 3.6 单根梁的振动分析结果 |
| 3.7 武钢工业厂房有限元分析过程 |
| 3.8 厂房的振动分析结果 |
| 3.9 本章小结 |
| 4 桥式起重机的安全技术及维护策略 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 桥式起重机的小车运行安全技术 |
| 4.3 桥式起重机的大车运行安全技术 |
| 4.4 桥式起重机安全操作技术 |
| 4.5 桥式起重机的日常维护、保养 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（5）试论桥式起重机的常见故障与维修保养（论文提纲范文）
| 1 桥式起重机 |
| 1. 1 桥式起重机概述 |
| 1. 2 对桥式起重机进行分类 |
| 2 对桥式起重机发生的常见故障进行分析 |
| 2. 1 开关故障 |
| 2. 2 车轮故障 |
| 2. 3 制动器故障 |
| 2. 4 电气故障 |
| 2. 5 天车主梁产生的下挠故障 |
| 2. 6 钢丝绳故障 |
| 3 桥式起重机具体维修保养措施 |
| 3. 1 车轮故障采取的维修保养措施 |
| 3. 1. 1 大车车轮产生的啃轨问题 |
| 3. 1. 2 小车车轮产生的啃轨问题 |
| 3. 2 制动器具体维护保养措施 |
| 3. 3 电气设备具体维护保养措施 |
| 3. 4 天车主梁产生的下挠问题 |
| 3. 5 钢丝绳具体维护保养措施 |
| 4 结语 |
（6）Invar钢激光-MIG复合焊接熔池流场形态研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 Invar钢焊接国内外研究现状 |
| 1.2.1 Invar钢简介 |
| 1.2.2 Invar钢焊接工艺研究现状 |
| 1.2.3 Invar钢焊接缺陷研究进展 |
| 1.3 激光-MIG复合焊国内外研究现状 |
| 1.3.1 激光-MIG复合焊简介 |
| 1.3.2 激光-MIG复合焊研究现状 |
| 1.4 焊接熔池流场模拟研究现状 |
| 1.5 本课题主要研究内容 |
| 第二章 激光-MIG复合焊接熔池流场数学模型建立 |
| 2.1 激光-MIG复合焊熔池流场模拟中控制方程 |
| 2.1.1 动量守恒方程 |
| 2.1.2 质量守恒方程 |
| 2.1.3 能量守恒方程 |
| 2.1.4 边界条件 |
| 2.2 激光-MIG复合焊熔池流场几何模型建立 |
| 2.3 激光-MIG复合焊焊接热源模型 |
| 2.3.1 常用焊接热源模型介绍 |
| 2.3.2 本课题所使用热源模型 |
| 2.3.3 激光-MIG复合焊焊接热源模型建立思路 |
| 2.4 材料的热物理性能参数 |
| 2.5 激光-MIG复合焊数值模拟设计思路 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 Invar钢激光-MIG复合焊实验 |
| 3.1 实验材料、实验方法及设备 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验方法及设备 |
| 3.2 激光电弧复合焊单层焊实验 |
| 3.2.1 焊接工艺参数 |
| 3.2.2 实验结果 |
| 3.3 激光电弧复合焊多层焊工艺研究 |
| 3.3.1 激光-MIG复合焊的影响因素 |
| 3.3.2 Invar钢激光电弧复合焊接实验设计 |
| 3.3.3 实验结果 |
| 3.4 本章结论 |
| 第四章 热源模型对熔池形态影响 |
| 4.1 激光-MIG复合焊焊接工艺与模型 |
| 4.1.1 焊接工艺参数 |
| 4.1.2 几何模型及网格划分 |
| 4.2 非组合热源模拟结果及实验验证 |
| 4.2.1 采用非组合热源模型 |
| 4.2.2 温度场模拟结果 |
| 4.2.3 流场模拟初步结果 |
| 4.2.4 实验验证 |
| 4.3 组合热源模拟结果及实验验证 |
| 4.3.1 采用组合热源模型 |
| 4.3.2 温度场模拟结果 |
| 4.3.3 熔池形貌模拟结果 |
| 4.3.4 实验验证 |
| 4.3.5 熔池流场形态结果分析 |
| 4.4 本章结论 |
| 第五章 Invar钢激光-MIG复合三层焊熔池流场形态研究 |
| 5.1 Invar钢激光-MIG复合三层焊 |
| 5.1.1 激光-电弧复合三层焊 |
| 5.1.2 所使用焊接工艺 |
| 5.2 Invar钢激光-MIG复合三层焊焊接模热源与模型 |
| 5.2.1 所使用热源模型 |
| 5.2.2 几何模型及网格划分 |
| 5.3 熔池流场模拟结果分析 |
| 5.3.1 熔池流场形态分析 |
| 5.3.2 熔池流场速度值分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 熔池流场形态对焊接组织和性能影响 |
| 6.1 熔池流场形态对焊接组织影响 |
| 6.2 熔池流场形态对焊接性能影响 |
| 6.2.1 熔池流场形态对焊缝气孔 |
| 6.2.2 熔池流场形态对焊缝硬度 |
| 6.3 本章结论 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（7）民机Invar模具钢MIG自动焊接工艺研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| abstract |
| 注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 Invar钢焊接工艺国内外发展及研究现状 |
| 1.2.1 Invar钢焊接工艺研究现状 |
| 1.2.2 Invar钢焊接缺陷研究进展 |
| 1.3 厚板焊接自动化研究现状 |
| 1.3.1 厚板焊接自动化应用概况 |
| 1.3.2 厚板多层多道焊接路径规划研究进展 |
| 1.4 厚板多层多道焊接数值模拟研究现状 |
| 1.5 论文主要研究内容 |
| 第二章 Invar钢焊接性分析与工艺探索实验 |
| 2.1 Invar钢的化学成分及性能 |
| 2.2 Invar钢焊接过程常见缺陷分析 |
| 2.2.1 焊接热裂纹分析与控制 |
| 2.2.2 焊接气孔分析与控制 |
| 2.3 Invar钢工艺探索试验 |
| 2.3.1 实验设备 |
| 2.3.2 焊前准备 |
| 2.3.3 焊前点固 |
| 2.3.4 工装夹具 |
| 2.3.5 多层多道焊接试验 |
| 2.4 焊接试验结果分析 |
| 2.4.1 焊件角变形分析 |
| 2.4.2 组织观察分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 机器人自动焊接工艺参数对焊缝成形影响 |
| 3.1 正交试验设计 |
| 3.1.1 正交表建立 |
| 3.1.2 正交试验结果分析方案 |
| 3.2 焊接试验及结果分析 |
| 3.2.1 焊缝成形及飞溅观察分析 |
| 3.2.2 工艺参数对熔宽影响 |
| 3.2.3 工艺参数对熔深影响 |
| 3.2.4 工艺参数对填充焊缝截面积影响 |
| 3.3 摆动对焊缝成形影响 |
| 3.3.1 摆动频率对焊缝成形影响 |
| 3.3.2 摆动幅度对焊缝成形影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 Invar钢MIG多层多道自动焊接路径规划 |
| 4.1 多层多道焊接填充策略设计 |
| 4.1.1 焊道填充策略基本思想 |
| 4.1.2 等截面积填充策略参数的设定 |
| 4.2 焊接顺序规划 |
| 4.3 填充焊缝截面形状参数的确定 |
| 4.3.1 填充焊缝截面积算法的确定 |
| 4.3.2 填充焊缝截面积算法验证试验 |
| 4.4 多层多道摆动焊填充方法研究 |
| 4.4.1 焊枪位姿的确定 |
| 4.4.2 焊枪摆幅的确定 |
| 4.5 Invar钢多层多道摆动焊接算法验证实验 |
| 4.5.1 焊枪位姿角度对成型的影响 |
| 4.5.2 摆动模式对成形的影响 |
| 4.5.3 摆幅对成形的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 Invar钢焊接过程有限元模型的建立 |
| 5.1 实体造型及网格划分 |
| 5.2 Invar钢焊接数值模拟材料参数库建立 |
| 5.3 初始条件及边界条件定义 |
| 5.4 热源模型建立与热源校核 |
| 5.4.1 热源模型的确定 |
| 5.4.2 热源加载方式 |
| 5.4.3 焊接路径定义 |
| 5.5 热源模型校核 |
| 5.5.1 热源模型校核焊接实验 |
| 5.5.2 熔池形貌校核 |
| 5.5.3 焊接变形校核 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 Invar钢焊接工艺优化有限元分析 |
| 6.1 Invar钢多层多道焊接填充层数优化 |
| 6.1.1 热源模型定义 |
| 6.1.2 焊接热循环曲线比较 |
| 6.1.3 焊后等效应力场对比 |
| 6.1.4 焊接变形对比 |
| 6.2 五层十五道焊接焊道顺序优化 |
| 6.2.1 不同焊道顺序下等效应力对比 |
| 6.2.2 不同焊道顺序下焊接变形对比 |
| 6.3 五层十五道焊接焊层顺序优化 |
| 6.3.1 不同焊层顺序下等效应力对比 |
| 6.3.2 不同焊层顺序下焊接变形对比 |
| 6.4 反变形法控制Invar钢厚板焊接变形 |
| 6.4.1 方案设计 |
| 6.4.2 焊接试验与结果 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（8）100t/38m公路桥梁架设用门式起重机结构优化设计及其主梁下挠变形的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.2 国内外起重机发展现状及研究趋势 |
| 1.2.1 国内外发展现状 |
| 1.2.2 研究趋势 |
| 1.3 研究内容及方法 |
| 第二章 门式起重机结构设计 |
| 2.1 门式起重机主梁结构参数确定 |
| 2.1.1 起重机基本参数 |
| 2.1.2 主梁截面参数确定 |
| 2.1.3 主梁加劲板的计算 |
| 2.2 门式起重机支腿结构参数确定 |
| 2.3 门式起重机稳定性分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 门式起重机结构有限元分析 |
| 3.1 有限元分析理论 |
| 3.1.1 有限单元法 |
| 3.1.2 ANSYS 基本原理 |
| 3.2 门式起重机结构有限元计算 |
| 3.2.1 有限元计算模型分析 |
| 3.2.2 定义单元类型和材料属性 |
| 3.2.3 建立有限模型并划分网格 |
| 3.2.4 载荷处理和工况选择 |
| 3.3 有限元计算结果分析 |
| 3.4 结构模态分析 |
| 3.4.1 模态分析的目的 |
| 3.4.2 模态分析的方法与步骤 |
| 3.4.3 模态计算结果 |
| 3.4.4 模态结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 门式起重机结构优化设计 |
| 4.1 优化设计简介 |
| 4.1.1 优化设计技术 |
| 4.1.2 优化设计步骤 |
| 4.2 门式起重机主梁优化数学模型的建立 |
| 4.2.1 设计变量的选取 |
| 4.2.2 目标函数的建立 |
| 4.2.3 约束条件的确定 |
| 4.3 门式起重机主梁优化过程的实现 |
| 4.3.1 创建分析文件 |
| 4.3.2 主梁结构优化结果及分析 |
| 4.3.3 优化后门式起重机有限元分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 门式起重机主梁下挠问题的研究 |
| 5.1 门式起重机事故分析 |
| 5.2 主梁下挠变形分析 |
| 5.3 主梁下挠变形问题的解决方法 |
| 5.4 新型支腿结构形式的研究 |
| 5.4.1 液压系统工作原理 |
| 5.4.2 液压系统起升高度的确定 |
| 5.4.3 液压系统工作时间的确定 |
| 5.5 支腿结构液压升降系统设计 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 支腿结构液压升降系统仿真分析 |
| 6.1 AMESim 平台的应用 |
| 6.2 系统仿真分析 |
| 6.2.1 系统整体建模 |
| 6.2.2 仿真结果分析 |
| 6.2.3 系统可靠性分析 |
| 6.3 液压升降系统在半门式起重机中的应用 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果 |
| 致谢 |
（9）桥式起重机预拱曲线的节能设计研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题来源与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 主梁上拱度与预拱曲线 |
| 1.2.2 有限元法的研究现状 |
| 1.2.3 焊接变形仿真的研究现状 |
| 1.2.4 上拱曲线与载荷谱的匹配 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 2 桥式起重机上拱曲线设计基础分析 |
| 2.1 起重机主梁的腹板下料的上拱度估算 |
| 2.2 起重机主梁上拱曲线理论分析 |
| 2.3 小车运行能耗计算 |
| 2.4 理论计算实例 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 桥式起重机上拱曲线有限元分析 |
| 3.1 桥式起重机主梁模型 |
| 3.2 无上拱曲线主梁的下挠曲线有限元分析 |
| 3.3 常用上拱曲线主梁的下挠曲线有限元分析 |
| 3.3.1 腹板下料常用曲线 |
| 3.3.2 起重机主梁上拱的有限元分析实现 |
| 3.4 上拱矫正的有限元模拟 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 箱型主梁的焊接变形数值模拟 |
| 4.1 焊接的有限元模拟理论 |
| 4.1.1 热传导和热应力的基本理论 |
| 4.1.2 焊接变形 |
| 4.1.3 焊接热源模型 |
| 4.2 基于abaqus的焊接模拟分析过程 |
| 4.3 主梁盖板与腹板焊接变形数值模拟 |
| 4.3.1 模型的建立 |
| 4.3.2 温度场的计算 |
| 4.3.3 应变场的计算 |
| 4.4 腹板与角钢的焊接模拟分析 |
| 4.5 筋板的焊接变形数值模拟 |
| 4.6 数值模拟分析与理论计算的比较 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 基于概率吊重的起重机上拱曲线设计 |
| 5.1 起重机概率载荷分析 |
| 5.1.1 起重机载荷谱系数 |
| 5.1.2 起重机吊重载荷谱 |
| 5.2 起重机概率载荷及与上拱曲线的匹配 |
| 5.2.1 起重机概率载荷的确定 |
| 5.2.2 预拱曲线与概率吊重的匹配 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 6.1 论文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（10）抓斗桥式双梁起重机主梁的有限元分析与改进（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 绪论 |
| 1.1 起重机械概述 |
| 1.1.1 起重机械的作用 |
| 1.1.2 起重机械的组成部分 |
| 1.1.3 起重机械的工作特点 |
| 1.1.4 起重机械的构造分类 |
| 1.2 起重机械的发展趋势 |
| 1.2.1 国内起重机械的发展趋势 |
| 1.2.2 国外起重机械的发展趋势 |
| 1.2.3 与国外相比国内起重机械制造存在的问题 |
| 1.3 本课题的研究意义 |
| 1.4 本课题的主要工作 |
| 1.4.1 本文研究的对象综述 |
| 1.4.2 本文研究的主要内容 |
| 2. 抓斗桥式起重机的理论依据 |
| 2.1 桥式起重机的概况 |
| 2.1.1 桥式起重机的特点 |
| 2.1.2 桥式起重机的分类 |
| 2.1.3 桥式起重机的结构性式 |
| 2.2 抓斗桥式桥式起重机的基本参数 |
| 2.2.1 额定起重量 |
| 2.2.2 起升高度 |
| 2.2.3 跨度和轨距 |
| 2.2.4 幅度 |
| 2.2.5 额定工作速度 |
| 2.2.6 额定生产率 |
| 2.3 抓斗桥式起重机的计算载荷 |
| 2.3.1 固定载荷 |
| 2.3.2 活动载荷 |
| 2.3.3 水平惯性载荷 |
| 2.3.4 载荷组合 |
| 2.4 起重机箱型结构桥架的计算 |
| 2.4.1 主梁的计算 |
| 2.4.2 端梁的计算 |
| 2.4.3 连接计算 |
| 2.5 主梁下沉的原因 |
| 2.6 主梁变形对起重机的使用性能的影响 |
| 2.7 本章小结 |
| 3. 利用ANSYS 对桥架进行有限元分析 |
| 3.1 有限元法介绍 |
| 3.1.1 有限元法简介 |
| 3.1.2 有限元的发展历程 |
| 3.1.3 有限元的基本思想 |
| 3.1.4 有限元法的分析步骤 |
| 3.2 ANSYS 软件简介 |
| 3.2.1 ANSYS 的发展过程 |
| 3.2.2 ANSYS 的运行环境 |
| 3.2.3 ANSYS 的功能模块 |
| 3.3 创建起重机桥架的有限元模型 |
| 3.4 设置属性，对模型进行网格划分 |
| 3.5 施加载荷及边界条件 |
| 3.5.1 施加载荷 |
| 3.5.2 施加边界条件 |
| 3.6 求解 |
| 3.7 结果分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 4. 主梁的测试实验 |
| 4.1 抓斗主梁的测试分析 |
| 4.1.1 实验前的检查 |
| 4.1.2 测试原理及仪器 |
| 4.1.3 测点的布置 |
| 4.1.4 应力测试 |
| 4.2 主梁变形的修复方法 |
| 4.3 本章小结 |
| 5. 主梁的加固方案 |
| 5.1 主梁需要加固的原因分析 |
| 5.2 加固方案一 |
| 5.3 加固方案二 |
| 5.4 加固方案三 |
| 5.5 加固方案四 |
| 5.6 加固方案比较 |
| 5.7 本章小结 |
| 6. 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
四、火焰矫正法在桥式起重机整形中的应用（论文参考文献）
- [1]试析桥门式起重机械维护检修常见故障分析及解决对策[J]. 陈贤. 内燃机与配件, 2019(03)
- [2]方形法兰—板壳结构焊接变形控制研究[D]. 王鹏. 哈尔滨理工大学, 2018(01)
- [3]天车因超载和不合理的使用损坏原因与维护建议[J]. 李志栋. 黑龙江科学, 2017(14)
- [4]吊车运行导致的钢结构厂房振动分析及维护策略[D]. 石希. 华中科技大学, 2016(01)
- [5]试论桥式起重机的常见故障与维修保养[J]. 夏魁. 科技展望, 2016(09)
- [6]Invar钢激光-MIG复合焊接熔池流场形态研究[D]. 汪奇兵. 南京航空航天大学, 2016(03)
- [7]民机Invar模具钢MIG自动焊接工艺研究[D]. 刘扬. 南京航空航天大学, 2015(10)
- [8]100t/38m公路桥梁架设用门式起重机结构优化设计及其主梁下挠变形的研究[D]. 朱庆. 长安大学, 2013(06)
- [9]桥式起重机预拱曲线的节能设计研究[D]. 沈国民. 南京理工大学, 2012(07)
- [10]抓斗桥式双梁起重机主梁的有限元分析与改进[D]. 郭海燕. 辽宁科技大学, 2012(06)